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　　為了延長(zhǎng)焦?fàn)t的使用壽命并確保焦?fàn)t正常加熱，必須建立正確的壓力系統(tǒng)，以確保在整個(gè)焦化時(shí)間內(nèi)氣體只能從碳化室流到加熱系統(tǒng)，碳化室不吸入外部空氣。 　　（1）燃燒室的防火孔壓力應(yīng)保持在0?5Pa。 　?。?）單個(gè)蓄熱器的頂部吸力為±2 Pa，而同一蓄熱器頂部的平均吸力為±3 Pa（側(cè)爐除外）為±3 Pa。 　?。?）燃?xì)庵鞴艿膲毫Σ恍∮?00Pa。 　?。?）集熱器壓力為100至120 Pa。 　?。?）收集管的溫度為80至100°C。 　　1.確定壓力系統(tǒng)的基本原理 　　焦?fàn)t中的碳化室僅通過一個(gè)壁與燃燒室隔開。由于碳化室壁的存在，當(dāng)收集管的壓力太小時(shí)，在焦化的前半段，氣體只能從碳化室泄漏到燃燒系統(tǒng)中。并在焦化期結(jié)束時(shí)燃燒。系統(tǒng)廢氣將泄漏到碳化室中。當(dāng)碳化室處于負(fù)壓下時(shí)，空氣可從外部吸入碳化室中。在這種情況下，當(dāng)焦煤被熱爐壁分解時(shí)，會(huì)生成石墨并逐漸沉積在磚縫中，從而堵塞磚縫和裂縫。當(dāng)空氣泄漏到碳化室中時(shí)，爐中的焦炭被燃燒，這不僅增加了焦炭灰，而且焦炭燃燒后的灰還會(huì)在高溫下腐蝕爐壁磚，從而損壞爐體。 　　如果受控碳化室中的壓力始終保持從碳化室到燃燒室的壓力，則可以避免在、裂紋的裂紋中沉積的石墨，并且可以保持爐體的密封性，從而避免上述情況-提到了惡果，從而減少焦?fàn)t熱修 　　6m焦?fàn)t的碳化室的壓力不應(yīng)太高。如果太高，廢氣將從爐門和其他未擰緊的地方泄漏，這將使操作環(huán)境惡化，并導(dǎo)致爐門冒煙并燃燒爐設(shè)備。因此，確定壓力系統(tǒng)時(shí)必須遵循以下原則： 　?。?）在任何情況下（包括正常運(yùn)行，改變焦化時(shí)間，延遲推動(dòng)和停止加熱等），碳化室底部的壓力均應(yīng)大于相鄰燃燒系統(tǒng)的壓力和大氣壓力。 　?。?）在相同的焦化時(shí)間內(nèi)，應(yīng)保持燃燒系統(tǒng)高度的壓力分布穩(wěn)定，以減少焦?fàn)t熱修復(fù)。 　　2.各種壓力的測(cè)定 　　1）集熱壓力 　　收集管各點(diǎn)的壓力不同，端部較高，中間部分（吸入管）較低。即，在整個(gè)爐子的每個(gè)碳化室中，在吸入管正下方的碳化室（焦化階段的終點(diǎn)）的壓力最小。在焦化過程中，炭化室中的氣壓變化很大。因此，在焦化的最后階段，根據(jù)焦炭的最后階段在吸氣管正下方的碳化室底部的壓力來(lái)確定收集器壓力。 　　2）看火孔壓力在不同的周轉(zhuǎn)時(shí)間下，防火孔壓力應(yīng)保持在0至5 Pa。如果打火孔的壓力太大，不方便觀察火焰和測(cè)量溫度，并且爐頂?shù)纳嵋苍黾?，從而?dǎo)致上橫桿的溫度升高。如果壓力太小，即負(fù)壓太大，則冷空氣會(huì)被吸入燃燒系統(tǒng)，從而使火焰無(wú)法正常燃燒。 要確定防火孔的壓力，應(yīng)考慮以下因素： 　　（1）旁道溫度。因?yàn)閭?cè)火的溫度與壓力系統(tǒng)有一定關(guān)系，尤其是在加熱氣體時(shí)，影響更大。如果側(cè)火通道的溫度較低，則當(dāng)溫度低于1100°C時(shí)，可以控制火孔的壓力更高，并且這些蓄冷器的頂部吸力也降低，從而可以減少冷空氣泄漏到墻壁中，并增加了側(cè)隧道的溫度。 　?。?）爐頂溫度。保持防火孔的低壓以降低橫桿的溫度。對(duì)于雙火隧道的焦?fàn)t，在同一燃燒室中的相同孔的壓力接近于火孔壓力。只要控制下流以使火洞壓力為零，就可以減少焦?fàn)t熱修。 　　3）蓄熱室頂部吸氣蓄熱器頂部的吸力與可見火的壓力有關(guān)。蓄熱器頂部和看到火的壓力之間的距離越大，燃燒室和斜坡的阻力越小，蓄熱器頂部的吸力越大。 　?。ㄈ┬顭崾翼櫜课?　　1．標(biāo)準(zhǔn)蓄熱室頂部吸力的確定和選擇 　　(1)頂部吸力的確定。確定合理的標(biāo)準(zhǔn)蓄熱室頂部吸力，是穩(wěn)定全爐吸力的關(guān)鍵問題。在用高爐煤氣加熱時(shí)，蓄熱室頂部上升氣流吸力波動(dòng)，不僅影響α值，還影響到橫排溫度曲線和看火孔壓力，所以在某一結(jié)焦時(shí)間內(nèi)，保持穩(wěn)定上升氣流蓄熱室頂部吸力是很重要的。 　　(2)頂部吸力的選擇。蓄熱室頂部吸力的選擇應(yīng)具備以下條件：1）與標(biāo)準(zhǔn)蓄熱室相連通的蓄熱室必須無(wú)堵塞現(xiàn)象，爐體狀況良好；2）煤氣加熱設(shè)備良好，無(wú)卡砣現(xiàn)象，進(jìn)風(fēng)門開度，砣桿提起高度等要求基本一致；3）與兩個(gè)標(biāo)準(zhǔn)蓄熱室相對(duì)應(yīng)的燃燒室系統(tǒng)的阻力要求一致；4）蓄熱室應(yīng)在爐組的1／3和2／3處選擇，避免在吸氣管下方，以免導(dǎo)致吸力不穩(wěn)定。 　　2．影響蓄熱室頂部吸力的主要因素 　　影響蓄熱室頂部吸力的因素有：(1)大氣溫度及風(fēng)向；(2)進(jìn)風(fēng)口開度、爐體竄漏及三班操作等。 　　(1)由于小煙道、蓄熱室、蓄熱室封墻、斜道、炭化室等處泥縫以及單叉部承接處不嚴(yán)，造成氣體竄漏。這些都會(huì)影響正常的吸力制度。 　　(2)高爐煤氣管道始末端的煤氣靜壓和動(dòng)壓不同，容易使吸力產(chǎn)生假現(xiàn)象和分段。 　　(3)刮大風(fēng)和下雨會(huì)使吸力波動(dòng)較大，造成看火孔負(fù)壓，尤其是在測(cè)溫時(shí)，大量的冷空氣抽入立火道內(nèi)，使溫度下降。因此，在刮大風(fēng)和下雨時(shí)不宜測(cè)溫。 　　(4)清掃空氣小煙道時(shí)，下降氣流因空氣進(jìn)入小煙道使蓄熱室吸力變小，從燃燒室抽出的廢氣也就減少，這時(shí)應(yīng)加大煙道吸力。相對(duì)提高蓄熱室頂部吸力。

　　JN66型焦?fàn)t是中國(guó)自行設(shè)計(jì)的年產(chǎn)10萬(wàn)噸冶金焦的焦化廠推薦爐型，目前已發(fā)展到JN66-5型，其結(jié)構(gòu)如圖4-14所示。其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)是兩分式火道，橫蓄熱室，焦?fàn)t煤氣側(cè)噴，加熱系統(tǒng)為單熱式的焦?fàn)t。目前，為使更多的焦?fàn)t煤氣供作城市煤氣，加熱系統(tǒng)已有改成復(fù)熱式從而減少焦?fàn)t在線維護(hù) 。 　　(1)炭化室。炭化室的平均寬為350mm，錐度為20mm，炭化室全高為2520mm。裝煤時(shí)上部留有150～200mm的空間，為荒煤氣排出的通道，其裝煤高度稱為炭化室的有效高，高度為2320mm。炭化室全長(zhǎng)7170mm，其裝煤長(zhǎng)度稱為有效長(zhǎng)度，為6470mm。炭化室的有效容積（炭化室的有效高度、有效長(zhǎng)度和平均寬度三者的乘積）為5.25m3。 　　(2)燃燒室。燃燒室用橫隔墻分隔成14個(gè)立火道，與其上部的通長(zhǎng)水平集合煙道相連，在結(jié)構(gòu)上使一側(cè)7個(gè)火道為上升氣流時(shí)，另一側(cè)7個(gè)火道為下降氣流。為避免干餾產(chǎn)物在爐頂空間因溫度過高而熱解損失，并生成大量石墨，造成推焦困難，JN66型焦?fàn)t的加熱水平高度為524mm。水平集合煙道的斷面形狀為矩形，平均斷面為289mm2×308 (298～318)mm2。立火道高為1600mm，平均斷面為328mm2×340mm2，火道之間的橫隔墻厚度為130mm從而減少焦?fàn)t在線維護(hù) 。 　　JN66型焦?fàn)t的爐體結(jié)構(gòu)提供了使用高爐煤氣或其他貧煤氣加熱的可能，因此，每個(gè)立火道底部有兩個(gè)斜道口，分別與兩個(gè)相鄰的蓄熱室相連，一個(gè)為空氣斜道口，另一個(gè)為煤氣斜道口，分別在燃燒室中心線的兩側(cè)。當(dāng)使用焦?fàn)t煤氣時(shí)，該兩個(gè)斜道均為空氣斜道。斜道口放有調(diào)節(jié)磚（牛舌磚），通過撥動(dòng)其位置或更換不同厚度的調(diào)節(jié)磚，可以調(diào)節(jié)進(jìn)入火道的氣體量，火道底部還有燒嘴，位于燃燒室的中心線上，它與進(jìn)焦?fàn)t煤氣的水平磚煤氣道相連，更換不同直徑的燒嘴，可以調(diào)節(jié)進(jìn)入火道的焦?fàn)t煤氣量。燃燒室是焦?fàn)t結(jié)構(gòu)的主要部分，又是溫度最高的地方，故采用硅磚砌筑從而減少焦?fàn)t在線維護(hù) 。為使砌體嚴(yán)密，以防炭化室和燃燒室互相串通，又要使砌體穩(wěn)固，并傳熱良好，故炭化室與燃燒室間的爐墻采用厚度為100mm帶舌槽的異型磚砌筑。 　　(3)蓄熱室。JN66型焦?fàn)t的蓄熱室與炭化室平行布置，即為橫蓄熱室。每個(gè)炭化室下部有一個(gè)寬蓄熱室(628mm)，頂部有左右兩排斜道，分別與其上部炭化室兩側(cè)的燃燒室相連。爐組兩端的邊蓄熱室是窄蓄熱室，寬度只有302mm，頂部只有一排斜道與上面的邊燃燒室相連。寬蓄熱室內(nèi)放有兩排九孔薄壁式格子磚，窄蓄熱室內(nèi)僅放一排格子磚。 　　蓄熱室隔墻厚250mm，因是同向氣流，壓差較小，用標(biāo)準(zhǔn)黏土磚砌筑。蓄熱室的中心隔墻由于兩側(cè)氣流方向相反，壓差較大，故隔墻較厚，為350mm。封墻用黏土磚砌筑，中間砌一層隔熱磚，墻外抹以石棉和白云石混合的灰層，以減少散熱和漏氣從而減少焦?fàn)t在線維護(hù) 。 　　(4)斜道區(qū)。斜道區(qū)高800mm，其中還設(shè)有水平磚煤氣道，焦?fàn)t煤氣經(jīng)此水平道分配到各立火道。磚煤氣道由黏土磚砌成，為防止?fàn)t頭溫度過低，將爐頭兩個(gè)火道處的水平磚煤氣道的斷面加大，以增加進(jìn)入邊火道的煤氣量。 　　(5)燃燒系統(tǒng)氣體流動(dòng)途徑。焦?fàn)t煤氣由焦?fàn)t一側(cè)的焦?fàn)t煤氣主管4經(jīng)水平磚煤氣道5，通過各直立的煤氣道和可更換的燒嘴，進(jìn)入同側(cè)所有立火道6?？諝庥稍搨?cè)的所有交換開閉器經(jīng)小煙道2進(jìn)入蓄熱室3，被預(yù)熱到1000℃左右．然后經(jīng)斜道送人立火道與焦?fàn)t煤氣混合燃燒，燃燒產(chǎn)生的廢氣上升在燃燒室頂部的水平集合煙道7匯合，再?gòu)牧硪粋?cè)的所有立火道下降，由斜道進(jìn)入蓄熱室，在此廢氣將熱量傳給格子磚后，經(jīng)小煙道、交換開閉器進(jìn)入分煙道8、總煙道9，并由煙囪10排人大氣。間隔30min換向一次，換向后氣流方向與前相反。 　　JN66型焦?fàn)t由于采用兩分式火道結(jié)構(gòu)，燃燒氣流同側(cè)方向相同，因而具有異向氣流接觸面少（僅在蓄熱室中心隔墻處，大大減少了串漏的機(jī)會(huì)），爐體結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，磚型少（全爐僅100多種），加熱設(shè)備簡(jiǎn)單、容易加工，總投資省，易于興建等優(yōu)點(diǎn)。但由于采用兩分式火道結(jié)構(gòu)，有水平集合煙道，氣體通過時(shí)阻力較大，各火道的壓力差也較大，氣流在各立火道及蓄熱室分布不均勻。由于機(jī)側(cè)、焦側(cè)各有7個(gè)火道，焦側(cè)炭化室較寬，供給的煤氣量和空氣量較多，則下降到機(jī)側(cè)時(shí)，廢氣量也較多，再加上部分煤氣和空氣在機(jī)側(cè)燃燒，均會(huì)提高機(jī)側(cè)的溫度，如調(diào)節(jié)不好，容易出現(xiàn)機(jī)側(cè)、焦側(cè)火道溫度反差的現(xiàn)象。 　　JN66型焦?fàn)t目前已從1型發(fā)展到5型，其結(jié)構(gòu)也在不斷改進(jìn)，具體表現(xiàn)為：炭化室及立火道的磚型與JN43-58-Ⅱ型焦?fàn)t通用，因而減少了磚型；水平集合煙道的斷面由腰鼓形改為矩形，使隔墻由原來(lái)的150mm減薄為110mm，因而避免了在該處出現(xiàn)生焦，斷面尺寸的減小，使進(jìn)人中部火道的空氣量增加，減少了石墨在中部火道燒嘴處沉積的可能，取消了立火道頂部的調(diào)節(jié)磚，因而減少了氣流通過水平集合煙道時(shí)的阻力，加熱水平由420mm增高到524mm，降低了爐頂空間溫度，從而減少了石墨的生成。 　　JN66型焦?fàn)t屬于小型焦?fàn)t，為中國(guó)焦化廠目前已經(jīng)淘汰的爐型，根據(jù)國(guó)家政策，已禁止建炭化室高4. 3m以下的爐型。

　　上海寶山鋼鐵總廠從日本引進(jìn)的新日鐵M型焦?fàn)t是日鐵式改良型大容積焦?fàn)t。炭化室高6m，長(zhǎng)15.7m，平均寬450mm，錐度60mm，有效容積37.6m3。該焦?fàn)t為雙聯(lián)火道，蓄熱室沿長(zhǎng)向分格，為了改善高向加熱均勻性，采用了三段加熱，為調(diào)節(jié)準(zhǔn)確方便，焦?fàn)t煤氣和貧煤氣（混合煤氣）均為下噴式。在正常情況下空氣用管道強(qiáng)制通風(fēng)，再經(jīng)空氣下噴管進(jìn)入分格蓄熱室，強(qiáng)制通風(fēng)有故障時(shí)，則由交換開閉器吸入（自然通風(fēng)）。 　　蓄熱室位于炭化室下方，每個(gè)蓄熱室沿長(zhǎng)向分成16個(gè)格，兩端各一個(gè)小格，中間14個(gè)大格，煤氣格與空氣格相間排列。每個(gè)蓄熱室下部平行設(shè)兩個(gè)小煙道，一個(gè)與煤氣蓄熱室相連，另一個(gè)與空氣蓄熱室相連：小煙道在機(jī)側(cè)、焦側(cè)相通，無(wú)中心隔墻，小煙道頂部無(wú)箅子磚，當(dāng)用自然通風(fēng)供入空氣時(shí)，無(wú)法調(diào)節(jié)沿機(jī)側(cè)、焦側(cè)長(zhǎng)向的空氣分配。沿爐組長(zhǎng)向蓄熱室的氣流方向，相間異向排列：沿燃燒室長(zhǎng)向的火道隔墻中有2個(gè)孔道與斜道相連，一個(gè)為煤氣流，一個(gè)為空氣流，每個(gè)孔道在距炭化室底1236～1361mm及2521～2646mm處各有一個(gè)開孔，與上升火道或下降火道相通．實(shí)行分段加熱 從而減少焦?fàn)t熱修。 　　爐頂每個(gè)炭化室設(shè)有5個(gè)裝煤孔和1個(gè)上升管孔，裝煤孔和上升管孔的各層磚（包括炭化室頂磚）均鑲嵌在一起，結(jié)構(gòu)嚴(yán)密。爐頂區(qū)的上升管孔和裝煤孔磚四周均用肩鋼箍住。在裝煤孔兩側(cè)和爐頭設(shè)有烘爐灌漿孔。爐頂從焦?fàn)t中心線至兩側(cè)爐頭，留有50mm的排水坡度。炭化室蓋頂磚以上除裝煤孔、上升管孔和爐頭處用黏土磚之外，其余部分均使用硅磚。蓋頂磚上面用黏土磚和隔熱磚砌筑，爐頂表面層用低氣孔率的黏土磚砌筑。 　　新日鐵M型焦?fàn)t加熱時(shí)的氣體流動(dòng)途徑如圖4-21所示（第一種換向狀態(tài)）。用貧煤氣加熱時(shí)，貧煤氣經(jīng)下噴管進(jìn)入單數(shù)蓄熱室的煤氣小格，空氣經(jīng)空氣下噴管進(jìn)入單數(shù)蓄熱室的空氣小格，預(yù)熱后進(jìn)人與該蓄熱室相連接的燃燒室的單數(shù)火道（從焦側(cè)向機(jī)側(cè)排列）燃燒 從而減少焦?fàn)t熱修。 　　燃燒后的廢氣經(jīng)跨越孔從與單數(shù)火道相連的雙數(shù)立火道下降，經(jīng)雙數(shù)蓄熱室各小格進(jìn)入雙數(shù)交換開閉器，再經(jīng)分煙道、總煙道，最后從煙囪排人大氣。換向后，貧煤氣和空氣分別經(jīng)雙數(shù)排的貧煤氣下噴管和空氣下噴管進(jìn)入雙數(shù)蓄熱室的煤氣小格和空氣小格，預(yù)熱后進(jìn)入與該蓄熱室相聯(lián)結(jié)的燃燒室的雙數(shù)火道，燃燒后，廢氣經(jīng)跨越孔從與雙數(shù)火道相連的單數(shù)立火道下降，經(jīng)單數(shù)蓄熱室各小格，進(jìn)入單數(shù)交換開閉器，再經(jīng)分煙道、總煙道和煙囪排出 從而減少焦?fàn)t熱修。 　　用焦?fàn)t煤氣加熱時(shí)，對(duì)于第一種換向狀態(tài)，焦?fàn)t煤氣由焦?fàn)t煤氣下噴管經(jīng)垂直磚煤氣道進(jìn)入各燃燒室的單數(shù)火道，空氣經(jīng)單數(shù)交換開閉器上的風(fēng)門進(jìn)入單數(shù)蓄熱室的各小格，預(yù)熱后進(jìn)入與該蓄熱室相連接的燃燒室的單數(shù)立火道，與煤氣相遇燃燒，燃燒產(chǎn)生的廢氣流動(dòng)途徑與用貧煤氣加熱時(shí)相同。換向后，焦?fàn)t煤氣則進(jìn)入各燃燒室的雙數(shù)火道，空氣則經(jīng)雙數(shù)蓄熱室預(yù)熱后進(jìn)人上述立火道，燃燒后的廢氣流動(dòng)途徑與用貧煤氣加熱時(shí)相同。 　　該爐型加熱均勻，調(diào)節(jié)準(zhǔn)確、方便；但磚型復(fù)雜，多達(dá)1209余種；蓄熱室分格，隔墻較薄，容易發(fā)生短路，且從外部很難檢查內(nèi)部情況；貧煤氣和空氣的下噴管穿過小煙道，容易被廢氣燒損、侵蝕。

　　由化學(xué)工業(yè)第二設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)的中國(guó)第一座4. 3m搗固焦?fàn)t（21錘固定連續(xù)搗固煉焦），使中國(guó)的搗固煉焦技術(shù)提高到了一個(gè)新的水平。該爐炭化室高4. 3m，寬500mm，為寬炭化室、雙聯(lián)火道、廢氣循環(huán)、下噴單熱式、搗固側(cè)裝焦?fàn)t結(jié)構(gòu)，是在總結(jié)多年焦?fàn)t設(shè)計(jì)及生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上設(shè)計(jì)的。自2002年投產(chǎn)運(yùn)行后，經(jīng)過不斷的調(diào)試，焦?fàn)t已經(jīng)達(dá)到了設(shè)計(jì)產(chǎn)量，且焦炭質(zhì)量符合國(guó)家一級(jí)冶金焦的指標(biāo)。該焦?fàn)t的主要結(jié)構(gòu)特點(diǎn)有以下幾方面。 　?、俳?fàn)t炭化室平均寬度為500mm，屬于寬炭化室焦?fàn)t，具有可改善焦炭質(zhì)量和增大焦炭塊度的優(yōu)點(diǎn)。另外，產(chǎn)量相同時(shí)（與炭化室寬450mm相比較），還具有減少出焦次數(shù)、減少機(jī)械磨損、降低勞動(dòng)強(qiáng)度、改善操作環(huán)境和降低無(wú)組織排放等優(yōu)點(diǎn)。 　?、诮?fàn)t為單熱式、寬蓄熱室焦?fàn)t。經(jīng)核算，在確保蓄熱室蓄熱體積有一定余量后，適當(dāng)降低了蓄熱室高度，從而減少了用磚量，降低工程投資。 　　③在爐底鋪設(shè)硅酸鋁耐火纖維磚，減少爐底散熱，降低地下室溫度，從而改善了操作條件 從而減少焦?fàn)t熱修。 　?、苄煹啦捎脭U(kuò)散型箅子磚，使焦?fàn)t長(zhǎng)向加熱均勻。燃燒室采用廢氣循環(huán)和高低燈頭結(jié)構(gòu)，保證焦?fàn)t高向加熱均勻 從而減少焦?fàn)t熱修。 　?、菪顭崾抑鲏τ脦в腥龡l溝舌的異型磚相互咬合砌筑而成，蓄熱室主墻上的磚煤氣道與外墻面無(wú)直通縫，保證了焦?fàn)t的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，提高了氣密性。為了提高邊火道溫度，在蓄熱室封墻及斜道爐頭部位，采用隔熱效果好且在高溫下不易變形的保溫隔熱材料 從而減少焦?fàn)t熱修。 　?、奕紵覡t頭為高鋁磚砌筑的直縫結(jié)構(gòu)，可防止?fàn)t頭火道倒塌。高鋁磚與硅磚之間的接縫采用小咬合結(jié)構(gòu)，砌爐時(shí)爐頭不易被踩活，烘爐后也不必為兩種材質(zhì)的高向膨脹差做特殊的處理。 　?、咛炕覊Σ捎脤毸未u，消除了炭化室與燃燒室間的直通縫，爐體結(jié)構(gòu)嚴(yán)密，荒煤氣不易串漏，同時(shí)便于維修。

煤氣入爐可分為側(cè)入式、下噴式兩種方式。 1．側(cè)入式 側(cè)入式含有干熄焦大砌塊的焦?fàn)t加熱用的富煤氣由焦?fàn)t機(jī)焦兩側(cè)的水平磚煤氣道引入爐內(nèi)，空氣和貧煤氣則從交換開閉器和小煙道從含有干熄焦大砌塊的焦?fàn)t側(cè)面進(jìn)入爐內(nèi)。國(guó)內(nèi)小型焦?fàn)t富煤氣入爐多采用側(cè)入式；國(guó)外一些大中型焦?fàn)t也采用煤氣側(cè)入式，如卡爾·斯蒂爾焦?fàn)t、IIBP焦?fàn)t等，此種煤氣人爐方式由于無(wú)法調(diào)節(jié)進(jìn)入每個(gè)立火道的煤氣量，且沿磚煤氣道長(zhǎng)向氣流壓差大，從而使進(jìn)入直立磚煤氣道的煤氣分配不均，因而不利于含有干熄焦大砌塊的焦?fàn)t的長(zhǎng)向加熱，但因焦?fàn)t不需設(shè)地下室而簡(jiǎn)化了結(jié)構(gòu)，節(jié)省了投資。 2．下噴式 下噴式焦?fàn)t加熱用的富煤氣由爐體下部通過下噴管垂直地進(jìn)入爐內(nèi)，空氣和貧煤氣則從交換開閉器和小煙道從焦?fàn)t側(cè)面進(jìn)入爐內(nèi)，如JN43-58Ⅱ型、JN43-80型、JN60-82型等爐型均采用此法。采用下噴式可分別調(diào)節(jié)進(jìn)入每個(gè)立火道的煤氣量，故調(diào)節(jié)方便，且易調(diào)準(zhǔn)確，有利于實(shí)現(xiàn)焦?fàn)t的加熱均勻性，但需設(shè)地下室以布置煤氣管系，因此投資相應(yīng)加大。

　　回收化學(xué)產(chǎn)品的常規(guī)焦?fàn)t使用一百多年來(lái)，在其技術(shù)和經(jīng)濟(jì)方面已經(jīng)較為成熟，但常規(guī)焦?fàn)t發(fā)展到今天，遇到了環(huán)境保護(hù)、資源利用等方面的困難。為了使焦化工業(yè)健康發(fā)展，焦化工業(yè)的清潔生產(chǎn)已成為國(guó)內(nèi)外焦化界重點(diǎn)研究的課題。焦化工業(yè)的清潔生產(chǎn)要充分體現(xiàn)經(jīng)濟(jì)、資源、環(huán)境的協(xié)調(diào)發(fā)展，從生產(chǎn)工藝過程中減少或控制污染物的產(chǎn)生，是焦化工業(yè)清潔生產(chǎn)的重要技術(shù)措施，也是最有效的辦法。這樣，清潔型熱回收焦?fàn)t應(yīng)運(yùn)而生。 　　我國(guó)的熱回收焦?fàn)t的開發(fā)設(shè)計(jì)和應(yīng)用是從20世紀(jì)90年代開始的，并于2000年由山西化工設(shè)計(jì)院研究設(shè)計(jì)出了QRD-2000清潔型熱回收搗固焦?fàn)t。經(jīng)過幾年的生產(chǎn)實(shí)踐和不斷改進(jìn)，形成了QRD系列型熱回收焦?fàn)t。下面主要介紹QRD-2000清潔型熱回收搗固焦?fàn)t。 　　QRD-2000清潔型熱回收搗固焦?fàn)t主要由炭化室、四聯(lián)拱燃燒室、主墻下降火道、主墻上升火道、爐底區(qū)、爐頂區(qū)、爐端墻等構(gòu)成。 　　(1)炭化室。熱回收焦?fàn)t根據(jù)煉焦發(fā)展的方向，采用了大容積炭化室結(jié)構(gòu)，考慮到搗固裝煤煤餅的穩(wěn)定性，采用了炭化室寬而低的結(jié)構(gòu)形式。炭化室用不同形式的異形硅磚砌筑，機(jī)焦側(cè)爐門處為高鋁磚，高鋁磚的結(jié)構(gòu)為灌漿槽的異形結(jié)構(gòu)。炭化室墻采用不同材質(zhì)異形結(jié)構(gòu)的耐火磚，保證了爐體的強(qiáng)度和嚴(yán)密性，增加了爐體的使用壽命。炭化室全長(zhǎng)13340mm，寬3596mm，全高2758mm，中心距為4292mm，炭化室一次裝干煤量47~50t。 　　(2)四聯(lián)拱燃燒室。四聯(lián)拱燃燒室位于炭化室的底部，采用了相互關(guān)聯(lián)的蛇形結(jié)構(gòu)形式，用不同形式的異形硅磚砌筑。為了保證四聯(lián)拱燃燒室的強(qiáng)度，其頂部采用異形磚砌筑的拱形結(jié)構(gòu)。在四聯(lián)拱燃燒室下部設(shè)有二次進(jìn)風(fēng)口從而減少焦?fàn)t熱修。燃燒室機(jī)焦側(cè)兩端的耐火材質(zhì)為高鋁磚，高鋁磚的結(jié)構(gòu)為灌漿槽的異形結(jié)構(gòu)從而減少焦?fàn)t熱修。 　　炭化室內(nèi)煤料干餾時(shí)產(chǎn)生的化學(xué)產(chǎn)品在炭化室內(nèi)部不完全燃燒，通過炭化室主墻下降火道進(jìn)入四聯(lián)拱燃燒室，由設(shè)在四聯(lián)拱燃燒室下部、沿四聯(lián)拱燃燒室的長(zhǎng)向規(guī)律地分布的二次進(jìn)風(fēng)口補(bǔ)充一定的空氣，使炭化室燃燒不完全的化學(xué)產(chǎn)品和焦?fàn)t煤氣充分燃燒。燃燒后的高溫廢氣通過炭化室主墻上升火道進(jìn)入焦?fàn)t的上升管、集氣管，余熱進(jìn)行發(fā)電．最后廢氣經(jīng)過脫除二氧化硫和除塵后從煙囪排放。 　　(3)主墻下降火道和上升火道。主墻的下降火道和上升火道均為方形結(jié)構(gòu)-沿炭化室主墻有規(guī)律地均勻分布。其數(shù)量和斷面積與炭化室內(nèi)的負(fù)壓分布情況和煉焦時(shí)產(chǎn)生的物質(zhì)不完全燃燒的廢氣量有關(guān)，并采用不同形式的異形硅磚砌筑從而減少焦?fàn)t熱修。 　　主墻下降火道的作用是合理地將炭化室內(nèi)燃燒不完全的化學(xué)產(chǎn)品、焦?fàn)t煤氣和其他物質(zhì)送入四聯(lián)拱燃燒室內(nèi)，而上升火道則是將四聯(lián)拱燃燒室內(nèi)燃燒產(chǎn)生的廢氣送入焦?fàn)t上升管和集氣管內(nèi)，同時(shí)將介質(zhì)均勻合理地分布，并盡量減少阻力。 　　(4)爐底區(qū)。爐底區(qū)位于四聯(lián)拱燃燒室的底部，由二次進(jìn)風(fēng)通道、爐底隔熱層、空氣冷卻通道等組成。爐底區(qū)的材質(zhì)由黏土磚、隔熱磚和紅磚等組成。焦?fàn)t基礎(chǔ)與爐底區(qū)之間設(shè)有空氣夾層，避免基礎(chǔ)板過熱。 　　(5)爐頂區(qū)。爐頂區(qū)采用拱形結(jié)構(gòu)，并均勻分布有可調(diào)節(jié)的一次空氣進(jìn)口。根據(jù)炭化室內(nèi)負(fù)壓的分布情況，有規(guī)律地一次進(jìn)入空氣，使炭化室煉焦煤干餾時(shí)產(chǎn)生的焦?fàn)t煤氣和化學(xué)產(chǎn)品在炭化室煤餅上面還原氣氛下不完全燃燒。通過調(diào)節(jié)炭化室內(nèi)負(fù)壓的高低，控制進(jìn)入炭化室內(nèi)的一次空氣量，以使炭化室內(nèi)煤餅表面產(chǎn)生的揮發(fā)分不和空氣接觸，形成一層廢氣保護(hù)層，達(dá)到煉焦煤隔絕空氣干餾的目的。 　　爐頂區(qū)的耐火磚材質(zhì)由里向外分別為硅磚、黏土磚、隔熱磚、紅磚等。在爐頂?shù)谋砻婵紤]到排水，設(shè)計(jì)了一定的坡度。爐頂不同材質(zhì)的耐火磚均采用了異形磚結(jié)構(gòu)，保證了爐頂區(qū)的嚴(yán)密性和使用強(qiáng)度。 　　(6)爐端墻。在每組焦?fàn)t的兩端和焦?fàn)t基礎(chǔ)抵抗墻之間設(shè)置有爐端墻。爐端墻的主要作用是保證爐體的強(qiáng)度，并起到隔熱作用以降低焦?fàn)t基礎(chǔ)抵抗墻的溫度。爐端墻的耐火磚材質(zhì)從內(nèi)側(cè)向外側(cè)依次為黏土磚、隔熱磚和紅磚。爐端墻內(nèi)還設(shè)計(jì)有烘爐時(shí)排除水分的通道。

　　炭化室的工作是周期性的，在正常生產(chǎn)時(shí)，燃燒室立火道的溫度可高達(dá)1300℃以上，燃燒室墻是傳遞煉焦所需熱量的載體，這就要求筑爐材料應(yīng)該具有良好的高溫導(dǎo)熱性能，燃燒室隔墻還承受上部砌體的結(jié)構(gòu)負(fù)荷和爐頂裝煤車的重力，這就要求筑爐材料應(yīng)該具有高溫荷重不變形的性能，燃燒室墻的炭化室面又受到灰分、熔渣、水分和酸性氣體的侵蝕、甲烷還滲入磚體空隙處產(chǎn)生炭沉積、立火道底部受到煤塵、污物的渣化侵蝕，這就要求筑爐材料應(yīng)該具有高溫抗蝕性能從而減少焦?fàn)t熱修；在裝煤時(shí)燃燒室墻的炭化室面溫度從1000℃以上急劇下降到600～700℃，所以要求筑爐材料在600℃以上應(yīng)該具有抵抗高溫劇變的性能從而減少焦?fàn)t熱修；由于受推焦的影響，還要求炭化室底面磚有較高的耐磨性能，因此燃燒室墻、炭化室底用硅磚砌筑。 　　炭化室兩端的爐頭，由于爐門開啟時(shí)溫度驟然變化，從1000℃以上降至500℃以下，超過硅磚體積穩(wěn)定的溫度界限(573℃)，因此爐頭應(yīng)選用抗熱震性好的材料從而減少焦?fàn)t熱修，現(xiàn)在的6m焦?fàn)t使用了部分紅柱石磚，而在7. 63m焦?fàn)t中使用的是硅線石磚砌筑。

　　QRD-2000清潔型熱回收搗固式機(jī)焦?fàn)t的烘爐有自己的特點(diǎn)。烘爐的目標(biāo)是將常溫焦?fàn)t加熱到符合裝煤煉焦所需的溫度從而減少焦?fàn)t熱修，既要保證焦?fàn)t爐體的安全，同時(shí)也要考慮合理的時(shí)間、較低的成本和綜合效果。 　　1．烘爐前必須完成的工程項(xiàng)目 　　(1)煙囪全部驗(yàn)收合格。 　　(2)集氣管全部驗(yàn)收合格。 　　(3)各煙道閘板安裝完畢，轉(zhuǎn)動(dòng)靈活，打好開關(guān)標(biāo)記。 　　(4)爐體膨脹縫檢查完畢，爐體內(nèi)清掃干凈，并有記錄。 　　(5)焦?fàn)t鐵件全部安裝完畢，驗(yàn)收合格。 　　(6)機(jī)焦側(cè)操作平臺(tái)施工完畢。 　　(7)測(cè)線架安裝完畢。 　　(8)裝煤推焦車、接熄焦車軌道已安裝好。 　　(9)備煤、篩焦、熄焦、電氣、自控、給水等安裝工程滿足烘爐進(jìn)度安排的要求，不得延誤焦?fàn)t裝煤和出焦時(shí)間從而減少焦?fàn)t熱修。 　　(10)有關(guān)工程冷態(tài)驗(yàn)收合格，并要做好記錄。 　　(11)烘爐燃料到現(xiàn)場(chǎng)。 　　(12)烘爐工具、器具、烘爐用儀表全部準(zhǔn)備齊全。 　　2．烘爐臨時(shí)工程 　　(1)機(jī)焦側(cè)烘爐小灶、火床、封墻施工完畢。固體烘爐時(shí)，在機(jī)焦側(cè)操作平臺(tái)下做好臨時(shí)支撐。 　　(2)氣體烘爐時(shí)烘爐管道試壓合格，測(cè)壓管、取樣管、蒸汽吹掃管、冷凝液排放管、放氣管等安裝齊全。 　　(3)機(jī)焦側(cè)防風(fēng)雨棚在焦?fàn)t大棚拆除前已搭設(shè)完畢。 　　(4)焦?fàn)t端墻臨時(shí)小煙囪(高約1.8m)施工完畢。 　　(5)勞動(dòng)安全、防火防燃、供電照明等設(shè)施條件具備。 　　3．烘爐點(diǎn)火前的工作 　　(1)對(duì)炭化室、上升管進(jìn)行編號(hào)。 　　(2)進(jìn)行爐長(zhǎng)、爐高、彈簧以及膨脹縫測(cè)點(diǎn)標(biāo)記。 　　(3)進(jìn)行抵抗墻傾斜測(cè)點(diǎn)標(biāo)記。 　　(4)進(jìn)行爐柱和保護(hù)板間隙測(cè)點(diǎn)標(biāo)記。 　　(5)將縱橫拉條彈簧負(fù)荷調(diào)至預(yù)定數(shù)值。 　　(6)測(cè)線架掛線標(biāo)記全部畫好。 　　(7)將爐柱地腳螺栓放松至用手可擰緊的狀態(tài)。 　　(8)與爐柱膨脹有關(guān)的金屬構(gòu)件、管道等均應(yīng)斷開（烘爐膨脹結(jié)束后再連接好）。 　　(9)核準(zhǔn)縱橫拉條提升高度（按設(shè)計(jì)），將縱橫拉條負(fù)荷調(diào)整到規(guī)定值。 　　(10)核準(zhǔn)縱橫拉條可調(diào)絲扣長(zhǎng)度。 　　(11)進(jìn)行各滑動(dòng)點(diǎn)標(biāo)記。 　　(12)測(cè)溫、測(cè)壓儀表安裝完畢，并調(diào)試完畢。 　　(13)編制彈簧負(fù)荷與高度對(duì)照表。 　　(14)編制烘爐方案，制定出烘爐升溫曲線。 　　(15)烘爐人員全部到位，烘爐培訓(xùn)和安全教育合格。 　　(16)烘爐人員熟練掌握烘爐工具、器具、儀表正確使用方法，以及其必要的檢修維護(hù)方法。 　　4．烘爐人員的組成 　　烘爐人員主要包括烘爐負(fù)責(zé)人、烘爐組、鐵件組、熱修組、儀表組、綜合組等。烘爐負(fù)責(zé)人包括行政及技術(shù)負(fù)責(zé)人。烘爐組主要負(fù)責(zé)烘爐燃料等物質(zhì)運(yùn)輸、烘爐小灶的管理，保證升溫計(jì)劃的實(shí)現(xiàn)。鐵件組負(fù)責(zé)焦?fàn)t鐵件的管理等工作。熱修組負(fù)責(zé)膨脹熱態(tài)管理及維護(hù)工作。儀表組負(fù)責(zé)烘爐溫度、吸力的測(cè)量、計(jì)算和調(diào)節(jié)工作。綜合組主要負(fù)責(zé)烘爐人員的后勤安全保障工作，以及小型烘爐工具、器具等維護(hù)工作。 　　5．烘爐用工具器具 　　烘爐用工具器具主要包括烘爐燃料運(yùn)輸和加入烘爐小灶內(nèi)的工具。以及出灰的工具；鐵件管理的管鉗子、活扳手、各種鋼尺、手錘等；熱修使用的筑爐工具等。測(cè)量焦?fàn)t烘爐溫度和吸力的各種溫度計(jì)、壓力計(jì)，以及熱電偶、補(bǔ)償導(dǎo)線等從而減少焦?fàn)t熱修；烘爐使用的汁算器以及各種記錄用表格等；烘爐必需的勞保用品和生活用品。此外，還要準(zhǔn)備必要的通訊工具。

　　QRD-2000型焦?fàn)t主要是由硅磚砌成的，在局部部位采用一些高鋁磚、黏土磚、隔熱磚、紅磚及其他耐火材料砌筑。由于烘爐期間硅磚的膨脹量比其他耐火材料大，所以升溫曲線制定的依據(jù)是所采用的硅磚的熱膨脹性質(zhì)。 　　1．選取硅磚磚樣測(cè)定其膨脹曲線 　　烘爐升溫曲線是依據(jù)焦?fàn)t用硅磚代表磚樣的熱膨脹數(shù)據(jù)制定的。磚樣選自炭化室和四聯(lián)拱燃燒室兩個(gè)部位。選擇對(duì)焦?fàn)t高向和橫向膨脹影響較大的磚，每個(gè)部位選3～4個(gè)磚號(hào)，每個(gè)磚號(hào)選兩塊組成兩套磚，一套用于制定熱膨脹曲線，另一套保留備查。炭化室選擇墻面磚中用量多的磚，四聯(lián)拱燃燒室選擇每層中用量最多的磚以及拱角磚。 　　2．確定各部位溫度比例 　　烘爐初期，四聯(lián)拱燃燒室溫度要控制在炭化室溫度的85%以上。烘爐末期，四聯(lián)拱燃燒室溫度要控制在炭化室溫度的80%以上從而減少焦?fàn)t在線維護(hù)。 　　3．確定干燥期和最大膨脹量 　　根據(jù)當(dāng)?shù)貧夂虺睗駹顩r，干燥期確定為10～15天。升溫期300℃以前，最大膨脹率0. 035%。300℃以后最大膨脹率0.045%。 　　4．烘爐升溫曲線的確定 　　烘爐天數(shù)除與磚樣化驗(yàn)數(shù)值有關(guān)外，還與烘爐方式、熱態(tài)工程量等有關(guān)從而減少焦?fàn)t在線維護(hù)。有特殊情況，可以適當(dāng)?shù)匮娱L(zhǎng)烘爐天數(shù)。根據(jù)磚樣的膨脹率和推薦的最大日膨脹率進(jìn)行計(jì)算，結(jié)合干燥期得出烘爐天數(shù)。由此可編制烘爐升溫計(jì)劃表，繪制出升溫曲線從而減少焦?fàn)t在線維護(hù)。

　　1．開工方案的確定 　　(1)裝煤順序的確定。QRD-2000清潔型熱回收搗固式機(jī)焦?fàn)t每組焦?fàn)t孔數(shù)較少，裝煤順序采用“5-2”串序。其優(yōu)點(diǎn)是操作緊湊，車輛運(yùn)行距離短，節(jié)省動(dòng)力等。 　　(2)扒封墻和拆除烘爐小灶方案。扒封墻和拆除小灶要求時(shí)間要短、操作速度要快、不要損壞焦?fàn)t爐體，從而減少焦?fàn)t熱修同時(shí)要注意安全。做到穩(wěn)妥可靠。一般情況下，扒封墻和拆除小灶均用人工操作，拆除下來(lái)的耐火磚和雜物用機(jī)械運(yùn)走。 　　2．開工的組織和管理 　　(1)開工的組織機(jī)構(gòu)。開工組織機(jī)構(gòu)的設(shè)置一般情況下設(shè)有總指揮組，負(fù)責(zé)整個(gè)開工的行政和技術(shù)總指揮。一般下設(shè)有扒封墻和拆除小灶組、焦?fàn)t機(jī)械車輛組、廢氣系統(tǒng)組、后勤服務(wù)組。所有的開工人員都要認(rèn)真學(xué)習(xí)焦?fàn)t有關(guān)開工規(guī)定和開工規(guī)程，熟悉本崗位的操作規(guī)程和安全注意事項(xiàng)從而減少焦?fàn)t熱修。開工的全體人員必須聽從開工總指揮組和總指揮的統(tǒng)一管理和協(xié)調(diào)，嚴(yán)格遵守勞動(dòng)紀(jì)律，嚴(yán)格按開工規(guī)定和規(guī)程操作從而減少焦?fàn)t熱修。所有的開工人員和在開工現(xiàn)場(chǎng)的其他人員必須穿戴規(guī)定的勞保用品和防護(hù)用品。 　　(2)開工的人員配置。開工的人員配置，以及各小組的人員配備根據(jù)工程的具體情況和開工焦?fàn)t的孔數(shù)確定。特別要說(shuō)明的是做好開工的安全、保衛(wèi)、消防、醫(yī)務(wù)、生活、福利等工作。 　　3．其他工作 　　焦?fàn)t土建、機(jī)械安裝、電氣安裝、自控安裝，以及備煤系統(tǒng)、出焦系統(tǒng)、全廠供水、全廠供電等全部合格，具備焦?fàn)t開工條件。

　　QRD-2000清潔型熱回收搗固式機(jī)焦?fàn)t的生產(chǎn)操作比較簡(jiǎn)單，主要有液壓搗固、裝煤推焦、接焦熄焦、焦?fàn)t的廢氣系統(tǒng)、焦?fàn)t加熱制度等生產(chǎn)操作。由于其煉焦特點(diǎn)，備煤車間、篩焦車間的生產(chǎn)操作和工藝指標(biāo)也有其特殊的要求從而減少焦?fàn)t在線維護(hù)。 　　由于其獨(dú)特的爐體結(jié)構(gòu)和采用液壓搗固，可以使用的煉焦煤的范圍很廣。煉焦煤種可以采用貧煤、貧瘦煤、瘦煤、焦煤、肥煤、1/3焦煤、氣肥煤、氣煤、1/2中黏煤、弱黏煤、長(zhǎng)焰煤、無(wú)煙煤等。根據(jù)焦炭質(zhì)量和低生產(chǎn)成本的要求確定合適的配煤方案從而減少焦?fàn)t在線維護(hù)。 　　要求煉焦入爐煤的粒度小于3mm占90%以上，水分控制在9%～10%。煉焦煤采用一部分無(wú)煙煤時(shí)，無(wú)煙煤首先要經(jīng)過一級(jí)粉碎，粉碎的粒度小于1mm占到90%以上從而減少焦?fàn)t在線維護(hù)。然后，經(jīng)過一級(jí)粉碎的無(wú)煙煤和其他煉焦煤配合后進(jìn)行二級(jí)粉碎，最終配合煤粉碎的粒度小于3mm占到92%以上。

　　1．DCS系統(tǒng) 　　儀控系統(tǒng)采用DCS系統(tǒng)，完成焦?fàn)t儀控系統(tǒng)的功能，及CPMS系統(tǒng)檢測(cè)項(xiàng)目的數(shù)據(jù)采集功能。 　　為適應(yīng)現(xiàn)場(chǎng)需要，對(duì)儀控系統(tǒng)的I/O模塊應(yīng)考慮10%以上的富裕量，配備兩臺(tái)計(jì)算機(jī)操作員站，并做到系統(tǒng)配置簡(jiǎn)明，使用維護(hù)方便，通訊接口標(biāo)準(zhǔn)化。 　　2．焦?fàn)t交換機(jī)PLC系統(tǒng) 根據(jù)CPMS系統(tǒng)的要求，CPMS系統(tǒng)必須與焦?fàn)t交換機(jī)PLC進(jìn)行數(shù)據(jù)通訊，一方面讀取含有干熄焦大砌塊的焦?fàn)t交換的實(shí)際中間間歇時(shí)間；另一方面，將經(jīng)焦?fàn)t操作人員確認(rèn)了的中間間歇時(shí)間設(shè)置到含有干熄焦大砌塊的焦?fàn)t交換機(jī)PLC中，控制含有干熄焦大砌塊的焦?fàn)t生產(chǎn)；同時(shí)，將標(biāo)準(zhǔn)時(shí)鐘傳送到焦?fàn)t交換機(jī)PLC，使其時(shí)鐘保持與CPMS系統(tǒng)服務(wù)器一致。 　　3．三車定位系統(tǒng) 　　三車定位系統(tǒng)具備采集推焦時(shí)間、推焦車的推力、裝煤時(shí)間、裝煤重量、推焦開始、推焦結(jié)束、平煤開始或結(jié)束、裝煤重量等焦?fàn)t生產(chǎn)數(shù)據(jù)。三車定位系統(tǒng)與CPMS系統(tǒng)進(jìn)行數(shù)據(jù)通訊，將上述數(shù)據(jù)傳送到CPMS服務(wù)器。同時(shí)，接收來(lái)自CPMS系統(tǒng)服務(wù)器并經(jīng)焦?fàn)t操作人員確認(rèn)的下一個(gè)推焦孔號(hào)、推焦時(shí)間，顯示在推焦機(jī)的顯示屏上，指導(dǎo)生產(chǎn)。三車定位系統(tǒng)還能接受CPMS系統(tǒng)服務(wù)器發(fā)出的標(biāo)準(zhǔn)時(shí)鐘，保持與CPMS系統(tǒng)服務(wù)器的時(shí)鐘同步。 　　4．火道溫度計(jì)算機(jī) 　　火道溫度計(jì)算機(jī)須與CPMS系統(tǒng)通訊，將火道溫度傳送給CPMS系統(tǒng)。

　?。ㄒ唬╅_機(jī)操作 　　除塵系統(tǒng)采用集中控制，聯(lián)動(dòng)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，采用PC程序集中控制。將各個(gè)機(jī)旁選擇開關(guān)打到自動(dòng)位，脈沖控制儀各選擇開關(guān)打到自動(dòng)位。將集中操作臺(tái)上出焦（裝煤）選擇開關(guān)打到自動(dòng)位。啟動(dòng)主電機(jī)時(shí)，首先用鼠標(biāo)點(diǎn)取除塵系統(tǒng)啟動(dòng)條件，確認(rèn)各條件OK燈亮，等主電機(jī)允許送電信號(hào)燈亮?xí)r和高壓柜送出允許機(jī)旁啟動(dòng)主電機(jī)合閘信號(hào)燈亮?xí)r，確認(rèn)允許機(jī)旁啟動(dòng)電機(jī)信號(hào)燈亮。若主電機(jī)允許啟動(dòng)信號(hào)燈NO，查看故障指示燈處理完相應(yīng)故障后，按操作臺(tái)上復(fù)歸按鈕。從而減少焦?fàn)t熱修等允許機(jī)旁啟動(dòng)主電機(jī)工作燈亮?xí)r，經(jīng)確認(rèn)無(wú)問題后，到機(jī)旁操作箱手動(dòng)啟動(dòng)主電機(jī)。主電機(jī)啟動(dòng)后，檢查風(fēng)機(jī)入口閥是否全開，如果沒有，用手動(dòng)方法打開。檢查出焦（裝煤）除塵信號(hào)未來(lái)之前，勺管是否在低速位，信號(hào)來(lái)后，勺管是否自動(dòng)到高速位從而減少焦?fàn)t熱修。檢查各項(xiàng)運(yùn)行參數(shù)、溫度、壓力、流量、轉(zhuǎn)速是否正常。 　?。ǘ┩C(jī)操作 　　將液力耦合器勺管推至低速位，關(guān)閉風(fēng)機(jī)人口閥門，然后從機(jī)旁按停機(jī)按鈕（如果設(shè)備存在故障或電器有問題時(shí)，可進(jìn)行停風(fēng)機(jī)操作）。 　　（三）手動(dòng)輸灰操作 　　當(dāng)自動(dòng)清灰系統(tǒng)出現(xiàn)故障，而除塵器又必須工作時(shí)，可采用手動(dòng)操作。將輸灰系統(tǒng)各機(jī)旁操作箱選擇開關(guān)打到手動(dòng)位。然后按下列順序開啟，斗式提升機(jī)一總刮板機(jī)一分刮板機(jī)。待輸灰系統(tǒng)設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)正常后，方可開卸灰裝置。除塵器放灰時(shí)，必須一個(gè)灰斗放完后，再放另一個(gè)灰斗，嚴(yán)禁兩個(gè)灰斗同時(shí)排放。卸灰時(shí)，除塵器卸灰閥，上閥開5s，然后下閥開5s，再重復(fù)進(jìn)行。卸灰時(shí)，掌握灰斗存灰下限，嚴(yán)禁將灰斗放空造成漏風(fēng)。停機(jī)順序?yàn)椋悍止伟鍣C(jī)一總刮板機(jī)一斗式提升機(jī)。 　?。ㄋ模┗叶放呕也僮?　　(1)自動(dòng)。根據(jù)灰倉(cāng)存灰量，及時(shí)通知值班工長(zhǎng)或調(diào)度派車運(yùn)灰。將選擇開關(guān)打到自動(dòng)位。先打開增溫機(jī)加水閥門，再按自動(dòng)開啟按鈕。待汽車裝滿前，按自動(dòng)停止按鈕從而減少焦?fàn)t熱修。 　　(2)手動(dòng)。將選擇開關(guān)打到手動(dòng)位。按主機(jī)手動(dòng)開啟按鈕。打開加熱機(jī)加水閥。按給料手動(dòng)開啟按鈕。待汽車裝滿前，按停止按鈕。隨時(shí)掌握加濕機(jī)排水量，嚴(yán)禁排干灰和排稀泥。 　?。ㄎ澹┏龎m器（布袋）檢修 　　當(dāng)除塵器某一室需要檢修時(shí)，用鼠標(biāo)點(diǎn)取該室選擇開關(guān)。關(guān)閉該室除塵器進(jìn)出口閥門。檢修完畢，打開該室進(jìn)出口閥門，再用鼠標(biāo)再次點(diǎn)取該室選擇開關(guān)。每小時(shí)按下列程序進(jìn)行巡檢。裝煤除塵預(yù)噴涂裝置工作是否正常。液力耦合器工作是否正常。風(fēng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)是否正常。各處對(duì)輪，護(hù)罩是否完好。主電機(jī)運(yùn)行是否正常。斗式提升機(jī)及刮板機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)是否正常。除塵器各個(gè)卸灰閥工作是否正常。除塵器脈沖反吹是否正常。刮板機(jī)蓋板是否完好無(wú)損。兩個(gè)煙囪煙氣排放情況。 　?。┳⒁馐马?xiàng) 　　(1)風(fēng)機(jī)啟動(dòng)時(shí)，不允許同時(shí)啟動(dòng)兩臺(tái)主機(jī)，等一臺(tái)動(dòng)輪正常后，方可啟動(dòng)另一臺(tái)。 　　(2)在正常生產(chǎn)啟動(dòng)電機(jī)時(shí)，不準(zhǔn)將強(qiáng)制解除選擇開關(guān)打到強(qiáng)制位，進(jìn)行啟動(dòng)主電機(jī)。 　　(3)裝煤除塵系統(tǒng)生產(chǎn)，而出焦除塵系統(tǒng)停產(chǎn)時(shí)，必須人工向噴涂倉(cāng)中加料，最好為細(xì)石灰粉，也可用其他非粉性細(xì)粉代替。 　　(4)在正常生產(chǎn)時(shí)，每天應(yīng)向預(yù)噴涂料倉(cāng)中加入適量焦粉。 　　(5)在生產(chǎn)中威脅到設(shè)備，人身安全時(shí)，可按“急?！辨I，正常停機(jī)時(shí)不允許按“急停”鍵。

　　在實(shí)際生產(chǎn)中往往會(huì)遇到設(shè)備檢修等原因，需停止送煤氣，所以存在有計(jì)劃的停送煤氣的操作，有時(shí)也會(huì)遇到突發(fā)事故不能正常送煤氣的特殊操作。停煤氣時(shí)，如何使?fàn)t溫下降緩慢，不至于由于爐溫的急劇下降，損壞爐體，或者在送煤氣時(shí)，如何防止爆炸或防止煤氣中毒事故發(fā)生，這是焦?fàn)t停止加熱時(shí)遇到的主要問題。 　　1．焦?fàn)t停止加熱 　　(1)有計(jì)劃的停送煤氣。這種停煤氣操作是在有準(zhǔn)備的條件下停送煤氣的。首先將鼓風(fēng)機(jī)停轉(zhuǎn)，然后關(guān)閉煤氣總管調(diào)節(jié)閥門，注意觀察停煤氣前的煤氣壓力變化從而減少焦?fàn)t熱修。鼓風(fēng)機(jī)停轉(zhuǎn)后，立即關(guān)閉上升一側(cè)的加減旋塞，后關(guān)閉下降一側(cè)的加減旋塞，保持總壓力在200Pa以下即可。短時(shí)間停送煤氣，可將機(jī)側(cè)、焦側(cè)分煙道翻板關(guān)小，保持50～70Pa吸力。若時(shí)間較長(zhǎng)，應(yīng)將總、分煙道翻板、交換開閉器翻板、進(jìn)風(fēng)口蓋板全關(guān)。廢氣砣關(guān)閉，便于對(duì)爐體保溫。注意上升管內(nèi)壓力變化，若壓力突然加大，應(yīng)全開放散。若壓力不易控制，將上升管打開，切斷自動(dòng)調(diào)節(jié)器，將手動(dòng)翻板關(guān)小，嚴(yán)格控制集氣管壓力，使壓力比正常操作略大20～30Pa即可。每隔30min或40min交換一次廢氣。停送煤氣后，應(yīng)停止推焦。若停送煤氣時(shí)間較長(zhǎng)，應(yīng)密閉保溫，并每隔4h測(cè)溫一次。若遇其他情況，隨時(shí)抽測(cè)從而減少焦?fàn)t熱修。 　　(2)無(wú)計(jì)劃停送煤氣。指的是遇到下列情況時(shí)突然停送煤氣的操作。常見有：煤氣管壓力低于500Pa；煤氣管道損壞影響正常加熱；煙道系統(tǒng)發(fā)生故障，不能保證正常的加熱所需的吸力；交換設(shè)備損壞，不能在短時(shí)間內(nèi)修復(fù)等。如果遇到這些情況，應(yīng)立即停止加熱，進(jìn)行停煤氣處理。處理時(shí)首先關(guān)閉煤氣主管閥門，其余的操作同有計(jì)劃停送煤氣的操作相同。 　　2．重新供熱 　　停送煤氣后，若故障已排除，可進(jìn)行送煤氣操作。若交換機(jī)停止交換時(shí)，可以開始交換，將交換開閉器翻板、分煙道翻板恢復(fù)原位，然后打開煤氣預(yù)熱器將煤氣放散，并應(yīng)用蒸汽吹掃。當(dāng)調(diào)節(jié)閥門前壓力達(dá)2000Pa時(shí)，檢測(cè)其含氧量（做爆發(fā)試驗(yàn)）合格后關(guān)閉放散管，打開水封。當(dāng)交換為上升氣流時(shí)，打開同一側(cè)的加減旋塞，恢復(fù)煤氣，并注意煤氣主管壓力和煙道吸力，此時(shí)可將集氣管放散關(guān)閉從而減少焦?fàn)t熱修。當(dāng)集氣管壓力保持在200～250Pa時(shí)，根據(jù)集氣管壓力大小情況，打開吸氣彎管翻板，盡快恢復(fù)正常壓力。

　　1．濕法噴補(bǔ) 　　濕法噴補(bǔ)是將耐火料與結(jié)合劑配制成漿進(jìn)行噴補(bǔ)，常用的結(jié)合劑是磷酸和水玻璃，是利用結(jié)合劑在高溫下有較強(qiáng)的黏結(jié)性的特點(diǎn)，將耐火泥黏附在爐墻表面。該方法操作簡(jiǎn)單，補(bǔ)爐快捷，雖至今仍在不少焦化廠使用，但存在兩個(gè)缺點(diǎn)：其一是由于硅磚的熱穩(wěn)定性差，當(dāng)常溫含水量高達(dá)40%～50%的灰漿噴在1100℃高溫的硅磚墻面上時(shí)，墻面急劇冷卻，會(huì)產(chǎn)生肉眼看不到的龜裂，時(shí)間一長(zhǎng)，損壞就暴露出來(lái)；其二，黏結(jié)力低，掛料時(shí)間只有6～9個(gè)月，隨著先進(jìn)補(bǔ)爐技術(shù)的出現(xiàn)，這種方法被淘汰已是大勢(shì)所趨。 　　2．干法噴補(bǔ) 　　此法的機(jī)理是利用噴補(bǔ)料與爐墻磚相似的性能，在高溫下二者黏結(jié)在一起。它利用壓縮空氣將火泥送至噴嘴，在混合器內(nèi)與黏結(jié)劑混勻，后噴涂在爐墻七。但由于噴嘴易堵塞，掛料時(shí)間短，灰料浪費(fèi)大而停用。 　　3．火焰噴補(bǔ)技術(shù) 　　(1)火焰噴補(bǔ)技術(shù)的機(jī)理?；鹧鎳娧a(bǔ)技術(shù)是20世紀(jì)70年代國(guó)際上出現(xiàn)的先進(jìn)補(bǔ)爐技術(shù)，這套裝置由控制箱、焊槍、振動(dòng)抹、空氣錘等組成，使用介質(zhì)有丙烷、氧氣、壓縮空氣、冷卻水等，最大噴補(bǔ)能力為50kg/h耐火料。其補(bǔ)爐機(jī)理是利用丙烷和氧氣燃燒產(chǎn)生的高溫火焰，將耐火粉料熔融，然后吹附到爐墻上。 　　(2)補(bǔ)爐設(shè)備輔助設(shè)施介紹： 　　1)供氧系統(tǒng)。工藝條件要求0. 7～0. 99MPa、100m3/h的氧氣。 　　2)丙烷供應(yīng)。丙烷氣源壓力需要0. 17～0. 2MPa、20m3/h的流量。 　　3)冷卻水供應(yīng)?；鹧嫜a(bǔ)爐工藝對(duì)水源要求嚴(yán)格，pH值6～8。 　　4)升降平臺(tái)。平臺(tái)要求可同時(shí)站兩人自如操作噴槍及振動(dòng)抹。 　　5)隔熱爐門。 　　(3)火焰補(bǔ)爐操作： 　　1)火焰焊補(bǔ)的介質(zhì)是氧氣、丙烷和粉料，要使粉料能粘在損傷墻面上，既不流淌，又要牢固持久，就要力求三者的有機(jī)結(jié)合。即使在1m2的損傷范圍內(nèi)，各處的剝蝕深淺也不一樣，就必須選擇不同的氧氣、丙烷的配合，噴補(bǔ)料的供應(yīng)量及冷卻水的合適壓力，隨時(shí)變更上述組合。這種操作需達(dá)到一定熟練程度才能掌握。 　　2)噴嘴與墻面的距離、角度及移動(dòng)速度的有機(jī)配合?；鹧婧秆a(bǔ)的質(zhì)量與粉料的熔融性有直接關(guān)系，從分析焊補(bǔ)焰中噴補(bǔ)料的熔融過程看，粉料粒子在離噴嘴200mm開始熔融，大于300mm時(shí)，粒子便開始凝固，也就是說(shuō)在200～300mm間，粉料粒子處于最佳熔融狀態(tài)。因此，噴嘴與墻面的距離保持在200～300mm，可獲得最佳焊補(bǔ)效果。否則，噴補(bǔ)料在固態(tài)或半熔融態(tài)噴上去，易產(chǎn)生氣孔，焊層疏松從而進(jìn)行焦?fàn)t熱修。 　　另外，火焰束應(yīng)垂直于墻面，噴嘴移動(dòng)速度不快不慢，以粉料的堆積厚薄，墻面損傷狀況而隨時(shí)調(diào)整，以防止空料、偏料和落料。從而減少焦?fàn)t熱修 　　3)火焰補(bǔ)爐是將熔融爐料噴涂在爐墻表面，要求掛料時(shí)間越長(zhǎng)越好。在實(shí)際中一是待補(bǔ)墻面的石墨、磚渣未清理干凈，影響了掛料時(shí)間；二是損壞墻面預(yù)熱不夠，高溫的熔融料一遇冷墻面，急劇冷卻凝固繼而產(chǎn)生裂紋、氣孔、墻磚炸裂，不僅噴補(bǔ)料不結(jié)實(shí)，而且給爐體帶來(lái)副作用。解決方法是在送料前，將噴補(bǔ)部位預(yù)熱到1000℃以上，使高溫粉料與高溫砌體溫差縮小，達(dá)到了最佳黏結(jié)效果，延長(zhǎng)爐墻掛料時(shí)間。 　　(4)火焰焊補(bǔ)的效果。焦?fàn)t火焰焊補(bǔ)技術(shù)是濕法補(bǔ)爐技術(shù)的一次飛躍，從應(yīng)用實(shí)踐看，掛料時(shí)間和補(bǔ)爐效果均優(yōu)于濕法技術(shù)，特別適合爐墻裂紋及小于10mm裂縫的焊補(bǔ)，噴補(bǔ)深度可達(dá)7、8火道，一定程度上遏制爐墻裂紋的擴(kuò)大和剝蝕深度的加劇，但其設(shè)備龐大笨重，管線復(fù)雜，對(duì)燃燒介質(zhì)要求高，噴補(bǔ)時(shí)涉及人員多，焊補(bǔ)速度慢，且只適于輕度剝蝕的墻面的焊補(bǔ)。從而減少焦?fàn)t熱修 　　(5)噴補(bǔ)料國(guó)產(chǎn)化。為推廣火焰補(bǔ)爐技術(shù)，必須研制開發(fā)國(guó)產(chǎn)料以替代進(jìn)口料。經(jīng)對(duì)進(jìn)口噴補(bǔ)料LFC-502的化學(xué)成分、物理性能、粒度組成及巖相進(jìn)行剖析，并通過顯微觀察，其主晶相為α-方石英，大小約0. 0123～0. 0135mm，占總量的95%，次晶相為少量鱗石英與玻璃相等。經(jīng)反復(fù)試驗(yàn)及改變配方，先后解決了噴嘴間歇出料、噴焊后分層、料流動(dòng)性差等技術(shù)難題，武鋼開發(fā)出了適應(yīng)進(jìn)口焊補(bǔ)設(shè)備的國(guó)產(chǎn)噴補(bǔ)料——“WNB-1”，各項(xiàng)指標(biāo)均達(dá)到了進(jìn)口料的標(biāo)準(zhǔn)。 　　4．半干法噴補(bǔ)技術(shù) 　　(1)機(jī)理。半干法噴補(bǔ)原理是干粉料和液態(tài)黏結(jié)劑，在噴出之前的摻混器內(nèi)混勻，從噴嘴噴出。德國(guó)半干法噴補(bǔ)技術(shù)所使用的液態(tài)黏結(jié)劑是生活用水，水量在10%～15%之間可任意調(diào)節(jié)。 　　(2)設(shè)備介紹。半干法噴補(bǔ)設(shè)備主要包括：噴補(bǔ)機(jī)和空氣錘。半干法噴補(bǔ)機(jī)是利用轉(zhuǎn)子原理噴射干的（或者表面有少量水分的）粉狀材料的連續(xù)操作的專業(yè)設(shè)備。干粉狀噴補(bǔ)料通過料斗和攪拌器送入轉(zhuǎn)盤中；兩個(gè)密封墊圈壓緊的轉(zhuǎn)盤由一個(gè)三相電機(jī)驅(qū)動(dòng)，輸送噴補(bǔ)料到出料口，用壓縮空氣將噴補(bǔ)料從出料口風(fēng)動(dòng)輸送到料管；噴補(bǔ)料從料管噴出之前，保持干的（或者表面有少量水分的）粉料狀態(tài)，在噴槍尾端的混料器中加少量水潤(rùn)濕后，由壓縮空氣風(fēng)動(dòng)輸送到混合噴槍前端噴嘴連續(xù)噴射出料。噴補(bǔ)料含水可控制在10%～15%。轉(zhuǎn)盤的速度由人工設(shè)定，用來(lái)調(diào)節(jié)料流的大小，最大噴補(bǔ)能力為450～900kg/h，噴補(bǔ)用水靠針狀閥調(diào)節(jié)，粉料在摻混器中與生活用水混合。 　　(3)半干法噴補(bǔ)的優(yōu)點(diǎn) 　　半干法噴補(bǔ)與人工濕法抹補(bǔ)相比主要有以下優(yōu)點(diǎn)： 　　1)用空氣錘對(duì)墻面碎磚及石墨進(jìn)行清理，較原始的人工清理更徹底，為噴補(bǔ)料與舊墻牢固結(jié)合打下良好基礎(chǔ)； 2)優(yōu)質(zhì)干粉料，可根據(jù)墻面受損程度選用不同粒度、組成的噴補(bǔ)料，其化學(xué)組成、粒度、物理性質(zhì)見表9-13。燒結(jié)后的噴補(bǔ)料具有在高溫下抗壓和抗磨強(qiáng)度好(抗剪切強(qiáng)度一般為3MPa)，膨脹率低（線膨脹系數(shù)在-0.4%～0.5%之間）； 　　3)噴補(bǔ)料屬于高鋁質(zhì)，因此抗急冷、急熱性能好； 　　4)噴補(bǔ)料是逐層逐層涂上，水分易于揮發(fā)，因此氣孔率低，自然熱傳導(dǎo)性也高； 　　5)設(shè)備少，體積小，易移動(dòng)，對(duì)施工環(huán)境無(wú)特殊要求，可全氣候下作業(yè)，操作簡(jiǎn)單。 　　6)對(duì)傳動(dòng)介質(zhì)無(wú)過嚴(yán)要求； 　　7)掛料時(shí)間可達(dá)一年以上，且是逐層脫落，再次噴補(bǔ)，不影響維修質(zhì)量，避免了人工抹補(bǔ)帶來(lái)的抹補(bǔ)料整體脫落，且?guī)屡f墻部分碎磚的弊端； 　　8)施工效率高，噴補(bǔ)速度可視墻面損壞程度調(diào)節(jié)，噴補(bǔ)的50mm深1m2的墻面，邊噴補(bǔ)邊修整，不足30min即可完成，且爐面平整； 　　9)設(shè)備維護(hù)方便； 　　10)損失噴補(bǔ)料少，一名普通熟練操作人員的損失小于20%，從現(xiàn)場(chǎng)來(lái)看，一般損失不超過15%。與濕法噴、抹補(bǔ)相比最大的優(yōu)點(diǎn)是：泥料含水量只有10%～12%，而濕法抹補(bǔ)，泥料含水量在17%左右，且泥料依靠人工成塊抹補(bǔ)在爐墻壁表面，水分不易排出，導(dǎo)致氣孔率偏高，一般掛料3個(gè)月后，就會(huì)出現(xiàn)抹補(bǔ)墻面變得膨松凸出，接茬處新舊墻面形成錯(cuò)臺(tái)，6個(gè)月后成塊脫落，加劇了爐墻的損害；濕法噴補(bǔ)含水量都在30%左右，會(huì)導(dǎo)致修理部位爐墻因涂層水分汽化而過分冷卻，涂層和爐墻都會(huì)急劇收縮而產(chǎn)生裂紋。 　　(4)噴補(bǔ)效果。即便磨損比較厲害的爐墻，抹補(bǔ)墻面只是出現(xiàn)不規(guī)則細(xì)小裂紋，新舊墻面結(jié)合好，沒有出現(xiàn)人工抹補(bǔ)時(shí)的脫落現(xiàn)象，掛料6個(gè)月沒有問題；在抹補(bǔ)后7～10個(gè)月，70%的抹補(bǔ)墻面出現(xiàn)了裂紋，30%的抹補(bǔ)墻面膨脹凸出，并稍有脫落；在抹補(bǔ)后11～12個(gè)月，膨脹程度加大，但新舊墻面結(jié)合仍然牢固，只是稍有剝蝕，墻面顏色深淺一致，密封性能較好，未出現(xiàn)竄漏情況，對(duì)實(shí)際生產(chǎn)未造成影響，掛料時(shí)間完全能達(dá)到一年以上。對(duì)爐墻穿洞噴補(bǔ)速度快，效果理想。 　　(5)半干法噴補(bǔ)料。國(guó)內(nèi)現(xiàn)在許多焦?fàn)t已進(jìn)入爐役后期，爐體衰老嚴(yán)重，采取多種護(hù)爐方法進(jìn)行焦?fàn)t維護(hù)，特別采用引進(jìn)德國(guó)的焦?fàn)t半干法噴補(bǔ)技術(shù)后取得了良好的效果。但是進(jìn)口噴補(bǔ)料存在價(jià)格昂貴、進(jìn)貨周期長(zhǎng)、手續(xù)復(fù)雜等缺點(diǎn)。進(jìn)口料外觀呈灰色，其理化性能和粒度分布見表9-14、表9-15，主要化學(xué)成分見表9-16。進(jìn)口料在施工時(shí)出料平穩(wěn)，噴補(bǔ)機(jī)出料口空氣壓強(qiáng)0.15MPa，加水率12%～15%，反彈率15%左右。目前國(guó)內(nèi)開發(fā)料各項(xiàng)性能指標(biāo)都達(dá)到了進(jìn)口料水平，特別是使用壽命較長(zhǎng)，可代替進(jìn)口料，用于焦?fàn)t的日常維護(hù)。

　　焦?fàn)t出焦產(chǎn)生的大量高溫含塵煙氣，經(jīng)導(dǎo)焦柵上大型吸氣罩捕集后，通過接口翻板閥進(jìn)入集塵主管，送入蓄熱式冷卻器冷卻，然后進(jìn)入袋式除塵器凈化。凈化后的煙氣通過通風(fēng)機(jī)、消音器及煙囪排入大氣。通過除塵器和冷卻器捕集下來(lái)的粉塵經(jīng)氣動(dòng)雙層排灰閥進(jìn)入刮板輸送機(jī)，再由斗式提升機(jī)將粉塵送入粉塵倉(cāng)，最后由加濕卸灰機(jī)定期將粉塵裝入汽車運(yùn)出。從而減少焦?fàn)t在線維護(hù)為節(jié)省電能，在通風(fēng)機(jī)和電機(jī)之間配置了調(diào)速型液力耦合器，通過摩電道將信號(hào)傳輸?shù)匠龎m站地面控制系統(tǒng)，通風(fēng)機(jī)由低速轉(zhuǎn)為高速時(shí)產(chǎn)生較大的吸力，將粉塵抽到除塵站進(jìn)行處理，推焦后，耦合器勺管由高位轉(zhuǎn)為低位，風(fēng)機(jī)由高速變?yōu)榈退購(gòu)亩鴾p少焦?fàn)t在線維護(hù)。 　　在通風(fēng)機(jī)由高速轉(zhuǎn)為低速時(shí)，開啟冷風(fēng)閥及旁通閥，使除塵器在清灰時(shí)處于離線狀態(tài)，同時(shí)使冷卻器蓄熱板冷卻，為下次出焦做準(zhǔn)備從而減少焦?fàn)t在線維護(hù)。脈沖電磁閥自動(dòng)進(jìn)行脈沖反吹，然后震動(dòng)器振打排灰。

　　含有干熄焦大砌塊的焦?fàn)t裝煤除塵工藝流程在裝煤過程中產(chǎn)生的煙氣由接口翻板進(jìn)入除塵主管，然后和預(yù)噴涂料倉(cāng)來(lái)的預(yù)噴涂料混合進(jìn)入脈沖袋式除塵器凈化，凈化后的煙氣經(jīng)除塵器集合管道排入大氣。在含有干熄焦大砌塊的焦?fàn)t除塵器中被捕集下來(lái)的粉塵經(jīng)氣動(dòng)雙層排灰閥排入刮板運(yùn)輸機(jī)，由斗式提升機(jī)將粉塵送入粉塵倉(cāng)，最后由加濕卸灰機(jī)定期將粉塵裝入汽車運(yùn)出。含有干熄焦大砌塊的焦?fàn)t煤車打開接口蓋時(shí)自動(dòng)將信號(hào)送到地面站使風(fēng)機(jī)高速運(yùn)轉(zhuǎn)，裝煤后風(fēng)機(jī)自動(dòng)轉(zhuǎn)為低速，脈沖控制儀啟動(dòng)進(jìn)行脈沖反吹，然后進(jìn)行振打、排灰。

　　含有干熄焦大砌塊的焦?fàn)t蓄熱室頂部吸力的大小影響著各燃燒室系統(tǒng)的氣體流量，即影響著空氣流量、廢氣流量的均勻分配以及橫排溫度的分布，各蓄熱室頂部吸力的一致性還影響到了焦?fàn)t直行溫度的均勻性，所以蓄熱室頂部吸力是控制加熱均勻的重要手段。 　　在整個(gè)換向周期內(nèi)，蓄熱室溫度因下降氣流而升高，從而使蓄熱室頂部吸力降低，故在不同時(shí)間內(nèi)測(cè)得的蓄熱室頂部吸力沒有可比性，只有采用測(cè)相對(duì)值的方法，即選擇某一加熱系統(tǒng)的蓄熱室為標(biāo)準(zhǔn)蓄熱室，該蓄熱室的吸力絕對(duì)值一般在換向周期的一半時(shí)間測(cè)得，其他各同向氣流的蓄熱室吸力和標(biāo)準(zhǔn)蓄熱室吸力相比得到其差值，即相對(duì)值。由于含有干熄焦大砌塊的焦?fàn)t各蓄熱室吸力在換向期間的變化大致相同，所以測(cè)得的相對(duì)值才有可比性。標(biāo)準(zhǔn)蓄熱室選擇的依據(jù)如下。 　　①爐體狀況良好，即該蓄熱室連通的燃燒系統(tǒng)應(yīng)不串漏、不堵塞。 　?、诿簹庠O(shè)備良好，無(wú)卡砣現(xiàn)象，風(fēng)口蓋板嚴(yán)密，調(diào)節(jié)裝置有足夠的調(diào)節(jié)余量，且一組標(biāo)準(zhǔn)蓄熱室的同一調(diào)節(jié)裝置（如砣高度、翻板開度、孔板大小等）的開度基本一致，調(diào)節(jié)設(shè)備靈活。 　?、圻x擇的標(biāo)準(zhǔn)蓄熱室吸力穩(wěn)定，且要位于爐組中部，便于測(cè)量，避免選擇炭化室壓力波動(dòng)大而有可能受到影響的蓄熱室。 　?、苋紵覝囟染鶆颍此x蓄熱室相，連的燃燒室橫排溫度要均勻，測(cè)溫火道與直行溫度平均值差值不大。 　　所選擇的標(biāo)準(zhǔn)蓄熱室頂部吸力測(cè)量、調(diào)節(jié)合格后，才能測(cè)量和調(diào)節(jié)其他的含有干熄焦大砌塊的焦?fàn)t蓄熱室頂部吸力。 　　1．焦?fàn)t煤氣加熱時(shí)蓄熱室頂部吸力的調(diào)節(jié) 　　標(biāo)準(zhǔn)蓄熱室頂部吸力的絕對(duì)值是用斜型微壓計(jì)的負(fù)端測(cè)量，每次測(cè)量標(biāo)準(zhǔn)蓄熱室頂部吸力距換向后的時(shí)間應(yīng)相同，在相鄰的兩個(gè)換向時(shí)間內(nèi)分別測(cè)完機(jī)焦兩側(cè)上升與下降氣流的吸力。 　　在正常情況下，測(cè)調(diào)全爐吸力前應(yīng)檢查以下內(nèi)容。 　?、傩顭崾业娘L(fēng)門開度，使砣桿高度和旋塞開度均勻一致。 　?、谠谝?guī)定的蓄熱室頂部吸力下，與標(biāo)準(zhǔn)蓄熱室相連的上升氣流火道看火孔壓力及空氣過剩系數(shù)的情況。 　?、劢?fàn)t的加熱制度情況。 　?、苄顭崾翼敳课κ欠穹€(wěn)定，氣流上升與下降的吸力差是否一致。 　　此外，為了消除炭化室往加熱系統(tǒng)串漏荒煤氣的影響，應(yīng)在標(biāo)準(zhǔn)蓄熱室上方炭化室裝煤2h以后，再開始測(cè)調(diào)吸力。測(cè)量時(shí)，先檢查兩個(gè)標(biāo)準(zhǔn)蓄熱室頂部吸力合格后，在換向后3min開始測(cè)量。將斜型微壓計(jì)調(diào)好零點(diǎn)，將負(fù)端接標(biāo)準(zhǔn)蓄熱室的測(cè)壓孔。微壓計(jì)正端（相對(duì)端）接被測(cè)的各蓄熱室，若測(cè)得的相對(duì)值為正值，表示該蓄熱室的吸力小于標(biāo)準(zhǔn)蓄熱室的吸力值；反之，則為負(fù)值。測(cè)量時(shí)，斜型微壓計(jì)正端、負(fù)端插入測(cè)壓孔的深度要相同，插入的深度在第一斜道孔和第二斜道孔之間的位置處。測(cè)量后，將上升氣流的相對(duì)值減去相鄰蓄熱室下降氣流的相對(duì)值，即為這對(duì)蓄熱室的吸力差與一對(duì)標(biāo)準(zhǔn)蓄熱室的吸力差相比的差值。 　　如果所測(cè)的蓄熱室吸力普遍比標(biāo)準(zhǔn)蓄熱室偏正或偏負(fù)，可調(diào)標(biāo)準(zhǔn)蓄熱室的吸力。如果原標(biāo)準(zhǔn)蓄熱室的吸力是合理的，上升氣流時(shí)不超過±2Pa，下降氣流時(shí)不超過±3Pa，即為正常操作，此時(shí)可在原來(lái)蓄熱室吸力的基礎(chǔ)上，變動(dòng)煙道吸力，這樣可避免調(diào)節(jié)大量的翻板位置。若蓄熱室頂部吸力有一部分偏離標(biāo)準(zhǔn)蓄熱室頂部吸力，有較多的翻板需要調(diào)節(jié)，要注意開翻板的數(shù)量和關(guān)翻板的數(shù)量應(yīng)接近，否則引起局部系數(shù)變化較大，但煙道吸力不變，就會(huì)引起空氣過剩系數(shù)改變，此時(shí)就必須變動(dòng)煙道吸力。全爐蓄熱室頂部吸力每周測(cè)量1～2次。 　　測(cè)量蓄熱室頂部吸力時(shí)要注意以下幾點(diǎn)：當(dāng)加熱制度不正常時(shí)不測(cè)；出爐計(jì)劃打亂，吸力不正常時(shí)不測(cè)；刮風(fēng)、下雨時(shí)不測(cè)；加熱煤氣壓力不穩(wěn)定和煙道吸力不穩(wěn)定時(shí)不測(cè)；處于推焦期或裝煤后的初期不測(cè)。 　　2．蓄熱室阻力的測(cè)量 　　蓄熱室頂部和底部之間的壓力差標(biāo)志著蓄熱室內(nèi)格子磚的阻力，為了解蓄熱室內(nèi)格子磚因長(zhǎng)期操作被堵塞的程度，以便及時(shí)消除堵塞，應(yīng)定期測(cè)定、檢查格子磚的堵塞情況。 　　測(cè)量時(shí)，在測(cè)壓孔用斜型微壓計(jì)測(cè)量上升或下降氣流在每個(gè)蓄熱室的小煙道與蓄熱室頂部之間的壓力差。在氣流交換3min后，從爐端的蓄熱室開始逐個(gè)測(cè)量，將微壓計(jì)正端與蓄熱室頂部測(cè)壓孔相連，其負(fù)端與小煙道的測(cè)壓孔相連，將讀出的壓差值加以記錄，并記錄測(cè)壓時(shí)的加熱制度，要求分別計(jì)算煤氣和空氣在蓄熱室上升和下降氣流的壓力值的平均值。 　　上升氣流蓄熱室上下壓力差是蓄熱室浮力與阻力之差，所以蓄熱室內(nèi)阻力越大，其測(cè)得的壓差越小；下降氣流蓄熱室上下壓力差是蓄熱室浮力與阻力之和，所以蓄熱室內(nèi)阻力越大，其測(cè)得的壓差越大。蓄熱室上升氣流與下降氣流產(chǎn)生的浮力近似相等，所以異向氣流上下壓力差的差值近似為蓄熱室的阻力之和，據(jù)此可知蓄熱室阻力的大小。 　　一般規(guī)定蓄熱室阻力每季度測(cè)量一次。

　　較大規(guī)模的技術(shù)改造，特別是對(duì)焦?fàn)t設(shè)備進(jìn)行改造，如更換焦?fàn)t集氣管、上升管、機(jī)焦兩側(cè)操作臺(tái)等，這些項(xiàng)目的施工需一定的時(shí)間作保證。為滿足施工時(shí)間和安全條件的要求，一般用延長(zhǎng)結(jié)焦時(shí)間的辦法是不合適的，所以要對(duì)焦?fàn)t進(jìn)行短時(shí)間的停產(chǎn)保溫從而減少焦?fàn)t熱修，以使恢復(fù)生產(chǎn)時(shí)不需要烘爐就能很快轉(zhuǎn)入正常的生產(chǎn)。 　　停產(chǎn)保溫也叫燜爐保溫，它是焦?fàn)t操作中比較特殊的工藝，只有在焦?fàn)t有外界供給煤氣的情況下，才能采取停產(chǎn)保溫的辦法從而減少焦?fàn)t熱修。停產(chǎn)保溫有滿爐保溫和空爐保溫兩種方法。 　　當(dāng)停產(chǎn)時(shí)間僅幾天、十幾天時(shí)，爐門又較嚴(yán)密，可采用帶焦保溫的辦法，即滿爐保溫。這樣炭化室墻縫石墨不易燒掉，有利于爐墻嚴(yán)密。由于焦炭停留在爐內(nèi)，整個(gè)焦?fàn)t的蓄熱能力大，只要溫度控制得當(dāng)，燜爐結(jié)束后，推焦一般無(wú)困難。 　　若停產(chǎn)時(shí)間過長(zhǎng)時(shí)，焦炭容易在炭化室內(nèi)燒掉，并在爐墻上結(jié)渣，損壞爐體并造成推焦困難，這時(shí)以空爐保溫為好。 　　空爐保溫操作比較簡(jiǎn)單，適用的范圍大。如既適用于大、中、小型焦?fàn)t，也適用于焦?fàn)t上某種設(shè)備的大修、中修以及技術(shù)改造范圍廣的場(chǎng)合。但空爐保溫也有其自身的缺點(diǎn)，如爐墻石墨燒掉嚴(yán)重，尤其是當(dāng)有空氣從爐門或爐頭不嚴(yán)密處漏入炭化室時(shí)，此種現(xiàn)象更為嚴(yán)重。所以空爐保溫操作時(shí)，應(yīng)事先對(duì)爐門、炭化室爐頭等部位進(jìn)行嚴(yán)格的密封工作，并且在投產(chǎn)前必須噴補(bǔ)從而減少焦?fàn)t熱修。 　　近年來(lái)，國(guó)內(nèi)焦化廠應(yīng)用滿爐保溫操作時(shí)，在保證工程順利施工的時(shí)間要求下，證明了爐體基本不受損害，所以此種保溫方法給焦?fàn)t設(shè)備的大修、中修技術(shù)改造工程項(xiàng)目創(chuàng)造了良好的施工條件和安全條件，故此處將以滿爐保溫作為重點(diǎn)進(jìn)行介紹。 　　停產(chǎn)保溫操作主要包括：燜爐前爐體各部位的密封，燜爐前爐體原始狀況的檢查，溫度制度和壓力制度的確定，溫度的測(cè)量和管理，正常生產(chǎn)的恢復(fù)等。 　　(1)停產(chǎn)保溫前爐體的密封。爐體的密封是停產(chǎn)保溫必做的準(zhǔn)備工作。燜爐時(shí)，爐體密封的是否嚴(yán)密，很大程度上決定著燜爐操作能否成功。此項(xiàng)工作包括：在燜爐前，將整個(gè)爐頂表面進(jìn)行徹底的打掃吹風(fēng)和灌漿；爐肩、保護(hù)板上部的密封；爐臺(tái)部位密封、蓄熱室部位的密封及對(duì)蓄熱室封墻全部進(jìn)行刷漿等。 　　(2)燜爐前爐體狀況的檢查。需檢查爐體伸長(zhǎng)情況、爐柱曲度、炭化室墻面以及其他部位、大小彈簧負(fù)荷的測(cè)量等。 　　(3)燜爐前加熱制度和壓力制度的確定。焦?fàn)t停產(chǎn)時(shí)，為了安全，應(yīng)在燜爐前將結(jié)焦時(shí)間延長(zhǎng)到25～26h較為合適。當(dāng)煤氣發(fā)生量減小到集氣管正壓難以維持之前，應(yīng)使荒煤氣系統(tǒng)與鼓風(fēng)機(jī)切斷，在吸氣管上堵盲板，使炭化室成為一個(gè)獨(dú)立系統(tǒng)。 　　為了保證焦餅的成熟指標(biāo)，保證爐頭溫度不得低于950℃，標(biāo)準(zhǔn)火道溫度比正常生產(chǎn)期間要低，為1050～1100℃（空爐保溫時(shí)，爐頭溫度不得低于800℃）。燜爐期間焦?fàn)t所需的熱量只是用來(lái)彌補(bǔ)焦?fàn)t散熱以及廢氣帶走的熱量。所以標(biāo)準(zhǔn)火道溫度只是比正常時(shí)要低一些。 　　(4)燜爐時(shí)直行溫度的測(cè)量與調(diào)節(jié)。測(cè)量燜爐期的各項(xiàng)溫度和壓力，既是檢查加熱制度是否合格與穩(wěn)定，同時(shí)也是進(jìn)行爐溫調(diào)節(jié)和壓力調(diào)節(jié)的依據(jù)。測(cè)量與調(diào)節(jié)直行溫度的目的是檢查燜爐期間機(jī)焦兩側(cè)縱向溫度分布的均勻性和全爐溫度的穩(wěn)定性，燜爐時(shí)直行溫度的均勻性和正常生產(chǎn)時(shí)相似。供給各燃燒室的煤氣的均勻性，以及空氣量的均勻性都是直行溫度均勻性的基礎(chǔ)，當(dāng)兩者比例合適，直行溫度的均勻性就可以得到保證。燜爐期間，直行溫度的穩(wěn)定性主要取決于全爐總供熱量的調(diào)節(jié)，供熱量又由煤氣和空氣適當(dāng)?shù)呐浜隙鴺?gòu)成。所以影響直行溫度穩(wěn)定性的因素有全爐的煤氣量、空氣量、空氣過剩系數(shù)以及大氣溫度的變化等。 　　由于燜爐時(shí)，供給全爐的煤氣量減少很多，所以已不能用原煤氣流量計(jì)進(jìn)行測(cè)量，改用斜型差壓計(jì)來(lái)標(biāo)定煤氣流量。若燜爐過程中爐溫過高，可降低煤氣和空氣總量，還可采取間斷加熱的方法。間斷加熱是降低爐溫的有效措施，相應(yīng)的煤氣量要減少。間斷加熱的爐溫變化如圖11-4所示。調(diào)節(jié)過程中，不能盲目調(diào)節(jié)，應(yīng)準(zhǔn)確采取調(diào)節(jié)措施，使對(duì)爐溫的影響控制在較小的范圍。 　　(5)燜爐結(jié)束后焦?fàn)t的生產(chǎn)恢復(fù)。生產(chǎn)恢復(fù)前要做好的工作包括：計(jì)劃安排的所有施工項(xiàng)目應(yīng)全部完成并驗(yàn)收合格，施工現(xiàn)場(chǎng)全部清理干凈，應(yīng)保證四大車能正常行駛；爐門密封的泥料應(yīng)拆除，立火道噴嘴的鐵絲應(yīng)抽出，大小彈簧負(fù)荷調(diào)整到正常生產(chǎn)時(shí)的數(shù)值，爐體伸長(zhǎng)、爐柱曲度測(cè)量完畢；推焦時(shí)仍按正常生產(chǎn)時(shí)的串序方式進(jìn)行，并詳細(xì)記錄推焦電流，注意異?，F(xiàn)象，推焦后全面檢查炭化室、爐墻、砌體情況，并記錄后和燜爐前加以對(duì)照；裝煤操作和正常操作相同；最后連接上升管、集氣管、吸氣管，其操作和開工生產(chǎn)相同。

　　爐頭溫度是指機(jī)側(cè)、焦側(cè)爐頭的第一個(gè)火道溫度，測(cè)量的目的是及時(shí)掌握爐頭溫度的變化，并檢測(cè)其均勻性。由于爐頭火道散熱多，溫度較低且波動(dòng)大，為防止?fàn)t頭焦餅不熟，以及裝煤后爐頭降溫過多，使?fàn)t磚開裂變形，需定期測(cè)量爐頭溫度從而減少焦?fàn)t熱修。爐頭溫度的平均值與該側(cè)的標(biāo)準(zhǔn)溫度差值應(yīng)小于±150℃。當(dāng)推焦?fàn)t數(shù)減少，降低燃燒室溫度時(shí)，應(yīng)保持爐頭溫度不低于1100℃。當(dāng)大幅度延長(zhǎng)結(jié)焦時(shí)間時(shí)，應(yīng)保持在950℃以上從而減少焦?fàn)t熱修。爐頭溫度不能過低，但也不能過高，若爐頭焦過火，會(huì)造成摘取爐門后焦炭大量塌落，給推焦造成困難，從而焦?fàn)t熱修。 　　爐頭溫度和直行溫度測(cè)量相似，但所測(cè)結(jié)果不做冷卻校正。測(cè)量完畢，分別計(jì)算機(jī)側(cè)、焦側(cè)爐頭平均溫度（邊爐除外）。為評(píng)定爐頭溫度的好壞，還應(yīng)算出爐頭溫度均勻系數(shù)，以各爐頭火道溫度與上述平均溫度相差不大于±50℃為合格，且邊爐不計(jì)系數(shù)。 　　一般規(guī)定每月測(cè)量?jī)纱?，?dāng)結(jié)焦時(shí)間過長(zhǎng)、過短或爐體衰老時(shí)，應(yīng)增加測(cè)量次數(shù)。